趙艷君１,孟慶雪２,馬本莉１,曾建民１,蔣長標(biāo)１

(１．廣西大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,南寧５３０００４;２．邯鄲鋼鐵集團(tuán)有限責(zé)任公司,邯鄲０５６０１５)

摘　要:以新開發(fā)的高強(qiáng)高韌２０SiMn３NiA 低合金馬氏體鋼為研究對(duì)象,用熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其在９００~１０００℃進(jìn)行了雙道次壓縮,應(yīng)變速率為１．０s－１,道次間隔時(shí)間為１~１００s,研究了其靜態(tài)軟化行為.結(jié)果表明:當(dāng)變形溫度為９００℃時(shí),隨著道次間隔時(shí)間的延長,試驗(yàn)鋼在第二道次變形時(shí)的真應(yīng)力Ｇ真應(yīng)變曲線由動(dòng)態(tài)再結(jié)晶型(軟化趨勢(shì)大于硬化趨勢(shì))變?yōu)殪o態(tài)再結(jié)晶型(硬化趨勢(shì)大于軟化趨勢(shì)),靜態(tài)再結(jié)晶率由道次間隔時(shí)間為１s時(shí)的６．４８％增至穩(wěn)定值８５％;當(dāng)變形溫度為１０００℃時(shí),其第二道次變形時(shí)的真應(yīng)力Ｇ真應(yīng)變曲線均為靜態(tài)再結(jié)晶型,靜態(tài)再結(jié)晶率由道次間隔時(shí)間為１s時(shí)的８４．４８％增至１００s時(shí)的９６％;試驗(yàn)鋼的靜態(tài)再結(jié)晶激活能為４４８kJ??mol－１.

關(guān)鍵詞:雙道次壓縮;靜態(tài)再結(jié)晶;激活能;馬氏體鋼

中圖分類號(hào):TG１４２．２４　　　文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A　　　文章編號(hào):１０００Ｇ３７３８(２０１７)０４Ｇ００２４Ｇ０５

StaticSofteningBehaviorofaHighＧStrengthandHighＧToughness

LowＧAlloyMartensiteSteel

ZHAOYanＧjun１,MENGQingＧxue２,MABenＧli１,ZENGJianＧmin１,JIANGChangＧbiao１

(１．SchoolofMaterialsScienceandEngineering,GuangxiUniversity,Nanning５３０００４,China;

２．HandanIronandSteel(Group)Co．,Ltd．,Handan０５６０１５,China)

Abstract:WiththenewdevelopedhighＧstrengthandhighＧtoughness２０SiMn３NiAlowＧalloymartensitesteel

asaresearchobject,thedoubleＧpasscompressiontestswereconductedonthesteelbyathermalsimulatorat９００－

１０００℃andstrainrateof１．０s－１forpassintervalsbetween１sand１００s．Andthestaticsofteningbehaviorofthe

steelwasstudied．Theresultsshow thatatthedeformationtemperatureof９００ ℃,withthepassinterval

prolonging,thetruestressＧtruestraincurvesduringsecondpassdeformationofthetestedsteelexhibitedachange

fromdynamicrecrystallizationcharacter(namelygreatertrendofsofteningthanhardening)tostaticrecrystallization

character(namelygreatertrendofhardeningthansoftening)．Thestaticrecrystallizationfractionincreasedfrom

６．４８％ withpassintervalof１stoanearlystablevalueof８５％．Atthedeformationtemperatureof１０００ ℃,the

truestressＧtruestraincurvesduringsecondpassdeformationhadastaticrecrystallizationcharacter．Thestatic

recrystallizationfractionincreasedfrom８４．４８％ withpassintervalof１sto９６％ withpassintervalof１００s．The

staticactiveenergyofthetestedsteelwas４４８kJ??mol－１．

Keywords:doubleＧpasscompression;staticrecystallization;activeenergy;martensitesteel

０　引　言

高強(qiáng)度低合金鋼因合金含量較低(合金元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)在５％左右),可在成本增加很小的情況下獲得較高強(qiáng)度與韌性的合理匹配. 其中,低碳馬氏體合金鋼是一種典型的高強(qiáng)度低合金鋼,其在淬火后再進(jìn)行低溫回火處理,通?？狂R氏體相變和回火析出的εＧ碳化物達(dá)到高強(qiáng)度[１－２]. 低碳馬氏體合金鋼中普遍含有較多的合金元素鎳、鉻、釩、鉬,這些合金元素價(jià)格較高. 為了降低成本,作者以我國資源豐富的廉價(jià)錳、硅為主要合金元素,而僅加入少量昂貴的鎳,開發(fā)出一種新型高強(qiáng)度低合金馬氏體鋼(牌號(hào)為２０SiMn３NiA),此鋼的抗拉強(qiáng)度Rm 不小于１５００MPa,沖擊功Akv 不小于８５J,具有很好的強(qiáng)韌性匹配[３－４].２０SiMn３NiA鋼可承受不連續(xù)、高速循環(huán)往復(fù)碰撞,主要應(yīng)用在服役條件苛刻的鐵路維護(hù)用搗鎬類零件上.

在鍛造與熱軋加工過程中,鋼在奧氏體區(qū)加熱變形后,晶粒內(nèi)部存儲(chǔ)了一定的變形能,鋼處于較高的能量狀態(tài).由于鍛造與軋制變形通常都是多道次的,在前一道次變形后,其隨后道次的升溫及保溫過程中,鋼內(nèi)部加工硬化的組織在道次間隔期間將發(fā)生回復(fù)和再結(jié)晶,釋放儲(chǔ)存的變形能.這種回復(fù)與再結(jié)晶會(huì)影響鋼在高溫變形過程中的成形性和變形抗力,并影響其后的相變過程及相變產(chǎn)物.為了研究２０SiMn３NiA 鋼在熱變形后升溫、保溫時(shí)間里的再結(jié)晶行為,達(dá)到控制工藝參數(shù),進(jìn)而控制其顯微組織及性能的目的,作者利用Gleeble１５００型熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)該鋼進(jìn)行了雙道次壓縮(前后兩道次的變形溫度相同)變形試驗(yàn),研究了其在熱變形過程間歇時(shí)間內(nèi)的靜態(tài)軟化行為,為制定合理的熱加工工藝提供試驗(yàn)依據(jù).

１　試樣制備與試驗(yàn)方法

１．１　試樣制備

試驗(yàn)材料為自制２０SiMn３NiA鋼,化學(xué)成分見表１.該鋼采用真空感應(yīng)爐冶煉,澆鑄成錠,經(jīng)十字鍛造成材,鍛后緩冷,再經(jīng)６８０ ℃保溫４h的退火處理,然后在８６０℃保溫３０min進(jìn)行正火處理.試驗(yàn)鋼的尺寸為５５ mm×１５０ mm×６５０ mm,在其上加工出尺寸為?８mm×１５mm 的壓縮試樣.

１．２　試驗(yàn)方法

在Gleeble１５００型熱模擬機(jī)上進(jìn)行壓縮試驗(yàn),將鉑Ｇ銠熱電偶焊接在試樣的半高外表面處以測(cè)量溫度.為減小試樣溫度的不均勻性及與壓頭之間的摩擦和黏接,在試樣與壓頭之間放置了石墨鉭箔.前后兩道次變形溫度相同的雙道次壓縮工藝如下:先將試樣以１０ ℃??s－１的速率加熱至１１００ ℃,保溫３min使其充分奧氏體化,然后以５ ℃??s－１的速率冷卻至變形溫度(分別為９００,９５０,１０００ ℃),保溫３０s后進(jìn)行第一道次壓縮,變形量為３０％,應(yīng)變速率為１．０s－１;間隔一定時(shí)間(分別為１,５,１０,５０,１００s)后進(jìn)行第二道次壓縮,變形量為３０％,應(yīng)變速率為１．０s－１.壓縮試驗(yàn)結(jié)束后立即對(duì)試樣進(jìn)行淬火,以保留高溫變形組織.用４％(體積分?jǐn)?shù))硝酸酒精溶液腐蝕后,在LeicaDMR型正置式廣視野光學(xué)顯微鏡上觀察顯微組織.

２　試驗(yàn)結(jié)果與討論

２．１　道次間隔時(shí)間對(duì)顯微組織的影響

由圖１和圖２可以看出,在９００,１０００℃ 以及不同道次間隔時(shí)間下變形后,試驗(yàn)鋼的顯微組織均為板條馬氏體;道次間隔時(shí)間為１,５s時(shí),板條馬氏體相對(duì)細(xì)小,而道次間隔時(shí)間為１０,５０,１００s時(shí),板條馬氏體相對(duì)粗大. 在相同的道次間隔時(shí)間下,１０００℃變形后的顯微組織比９００ ℃變形后的顯微組織粗大.這是由于在較高的變形溫度下,晶粒的靜態(tài)再結(jié)晶在較短的時(shí)間內(nèi)就可以基本完成,隨著道次間隔時(shí)間的延長,晶粒再結(jié)晶后發(fā)生了晶粒長大,淬火后得到的板條馬氏體也相對(duì)粗大.

２．２　道次間隔時(shí)間及變形溫度對(duì)流變應(yīng)力的影響

從圖３中可以看出,當(dāng)變形溫度為９００℃,道次間隔時(shí)間由１s延長到１００s時(shí),第二道次變形時(shí)試驗(yàn)鋼的流變應(yīng)力逐漸降低.當(dāng)?shù)来伍g隔時(shí)間為１s和５s時(shí),隨著第二道次應(yīng)變量的增加,試驗(yàn)鋼的真應(yīng)力先增加到一個(gè)峰值后(與第一道次應(yīng)力接近)再降低,此時(shí)的第二道次真應(yīng)力Ｇ真應(yīng)變曲線為動(dòng)態(tài)再結(jié)晶型(即軟化趨勢(shì)大于硬化趨勢(shì))曲線,說明在第二道次的變形過程中伴隨著動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生.這主要是因?yàn)榈来伍g隔時(shí)間比較短,靜態(tài)再結(jié)晶來不及進(jìn)行,晶粒內(nèi)部還儲(chǔ)存大量的形變能,在第二道次變形過程中,這些形變能達(dá)到一定程度時(shí),晶粒發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶.而當(dāng)間隔時(shí)間在１０s以上時(shí),隨著第二道次應(yīng)變量的增加,試驗(yàn)鋼的真應(yīng)力增加到一個(gè)峰值而后趨于平穩(wěn),第二道次真應(yīng)力Ｇ真應(yīng)變曲線均呈靜態(tài)再結(jié)晶型(即硬化趨勢(shì)大于軟化趨勢(shì))且比１~５s的低,這是因?yàn)榈来伍g隔時(shí)間比較長,晶粒有足夠的時(shí)間發(fā)生并完成靜態(tài)再結(jié)晶[５－６].