火力發(fā)電作為重要的電力供應(yīng)方式，其穩(wěn)定性和可靠性對(duì)于整個(gè)電網(wǎng)的平穩(wěn)運(yùn)行至關(guān)重要[1-3]。皮帶給煤機(jī)作為火電機(jī)組的重要設(shè)備，在保障鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行方面發(fā)揮著重要作用。然而，在實(shí)際運(yùn)行過程中，皮帶給煤機(jī)驅(qū)動(dòng)滾筒軸斷裂事故時(shí)有發(fā)生，嚴(yán)重影響了火電機(jī)組的正常運(yùn)行，甚至可能導(dǎo)致重大安全事故[4-5]。 

某330 MW火電機(jī)組運(yùn)行過程中皮帶給煤機(jī)驅(qū)動(dòng)滾筒軸發(fā)生斷裂，導(dǎo)致機(jī)組限負(fù)荷運(yùn)行，該滾筒軸的設(shè)計(jì)材料為35鋼，電機(jī)側(cè)直徑為60 mm，滾筒側(cè)直徑為70 mm。滾筒軸的加工工藝為：坯料→鍛造→正火處理→粗加工→調(diào)質(zhì)處理→無(wú)損檢測(cè)→精加工。軸體質(zhì)量滿足標(biāo)準(zhǔn)GB/T 10595—2017 《帶式輸送機(jī)》對(duì)滾筒軸的要求。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)該電站鍋爐皮帶給煤機(jī)驅(qū)動(dòng)滾筒軸斷裂原因進(jìn)行了分析，并給出了有效改進(jìn)措施，以防止該類問題再次發(fā)生。 

1.   理化檢驗(yàn)

1.1   宏觀觀察

斷裂驅(qū)動(dòng)滾筒軸的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：滾筒軸斷裂于直徑為70 mm、向直徑為60 mm過渡的變截面處，并未斷裂于電機(jī)側(cè)的鍵槽處，在變截面根部存在明顯的機(jī)械加工退刀槽，該部位屬于應(yīng)力集中程度較重的區(qū)域；軸的斷口整體較為齊平，未見明顯的塑性變形，斷口整體分為3個(gè)較為明顯的區(qū)域，靠近表面的表層區(qū)域存在扭轉(zhuǎn)損傷形成的多處交割平臺(tái)，該區(qū)域存在較為嚴(yán)重的機(jī)械摩擦損傷，該表層區(qū)域?yàn)槠鹗紨嗔褏^(qū)；緊鄰表層存在呈整圈分布的斷裂面，斷裂面較為細(xì)膩，厚度約為12 mm，該區(qū)域?yàn)閿嗔褦U(kuò)展區(qū)，該區(qū)域可以觀察到較為明顯的“海灘狀”輝紋形貌；其他中間大部分區(qū)域呈現(xiàn)較為粗糙的脆性斷裂形貌特征，為瞬斷區(qū)；軸的表面未見明顯的機(jī)械損傷及腐蝕損傷缺陷。 

圖  1  斷裂驅(qū)動(dòng)滾筒軸的宏觀形貌

1.2   掃描電鏡（SEM）分析

將滾筒軸的斷口進(jìn)行超聲波清洗后，利用掃描電鏡對(duì)試樣進(jìn)行分析，結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：盡管斷口表層機(jī)械摩擦損傷較為嚴(yán)重，但在表層區(qū)域仍可觀察到較大尺寸的非金屬夾雜物，夾雜物會(huì)導(dǎo)致材料形成空腔，破壞軸表層的完整性，成為裂紋源；擴(kuò)展區(qū)可觀察到典型的“海灘狀”互相平行的疲勞條帶，從疲勞條帶的擴(kuò)展及收斂方向可觀察到起裂區(qū)位于軸體的表層，且存在多處起裂區(qū)；瞬斷區(qū)呈典型的脆性解理斷裂特征，局部有沿晶開裂特征，并伴有大量二次裂紋。 

圖  2  滾筒軸斷口的SEM形貌

1.3   化學(xué)成分分析

在滾筒軸上截取試樣，利用火花直讀光譜儀對(duì)試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示。由表1可知：斷裂滾筒軸中雜質(zhì)元素S和P的含量均高于標(biāo)準(zhǔn)JB/T 1271—2014《交、直流電機(jī)軸鍛件 技術(shù)條件》對(duì)35號(hào)鋼的要求。 

1.4   金相檢驗(yàn)

在斷裂滾筒軸的斷裂部位截取金相試樣，對(duì)試樣進(jìn)行金相檢驗(yàn)。試樣的拋光態(tài)形貌如圖3所示。由圖3可知：滾筒軸的基體組織中存在粗系3級(jí)的硫化物類（A類）、氧化鋁類（B類）及硅酸鹽類（C類）非金屬夾雜物；斷口上分布有大量沿各個(gè)方向分布的非金屬夾雜物，不符合技術(shù)要求。 

圖  3  滾筒軸試樣的拋光態(tài)形貌

采用4%（體積分?jǐn)?shù)）的硝酸乙醇溶液對(duì)滾筒軸的拋光態(tài)試樣進(jìn)行腐蝕，將試樣置于光學(xué)顯微鏡下觀察，試樣的微觀形貌如圖4所示。由圖4可知：滾筒軸軸體表層的組織為網(wǎng)狀鐵素體+索氏體+魏氏組織，晶粒度為7~7.5級(jí)；中心部位的組織為網(wǎng)狀鐵素體+索氏體+魏氏組織，晶粒度為5.5~6級(jí)，部分區(qū)域存在較為嚴(yán)重的帶狀偏析層，斷口部分區(qū)域沿粗大魏氏組織晶粒的晶界呈沿晶狀分布。 

圖  4  滾筒軸試樣的微觀形貌

1.5   力學(xué)性能測(cè)試

在斷裂滾筒軸上截取試樣，對(duì)試樣進(jìn)行常溫拉伸性能及沖擊性能測(cè)試，結(jié)果如表2所示。由表2可知：斷裂滾筒軸的強(qiáng)度及韌性等力學(xué)性能指標(biāo)均低于GB/T 10595—2017《帶式輸送機(jī)》的要求。 

2.   綜合分析

綜合上述理化檢驗(yàn)結(jié)果可知：該滾筒軸的化學(xué)成分中S和P元素的含量超標(biāo)，過量雜質(zhì)元素的存在會(huì)導(dǎo)致軸體材料中形成嚴(yán)重的非金屬夾雜物。滾筒軸的表層及中心部位的組織中均存在嚴(yán)重的網(wǎng)狀鐵素體+魏氏組織，部分區(qū)域存在較為嚴(yán)重的帶狀偏析層，同時(shí)，組織中還存在嚴(yán)重的硫化物類、氧化鋁類和硅酸鹽類非金屬夾雜物。說(shuō)明軸材料的冶煉工藝、熱加工工藝及熱處理工藝等均存在問題，導(dǎo)致成品軸的強(qiáng)度、塑性及韌性均較差。 

軸體表層組織中大量非金屬夾雜物的存在破壞了基體的連續(xù)性，在軸承受循環(huán)扭轉(zhuǎn)載荷作用時(shí)，非金屬夾雜物會(huì)成為疲勞開裂的裂紋源，而軸心部的非金屬夾雜物、網(wǎng)狀鐵素體及粗大魏氏組織會(huì)進(jìn)一步促進(jìn)裂紋擴(kuò)展，甚至導(dǎo)致材料發(fā)生沿晶脆性擴(kuò)展斷裂[6-8]。 

皮帶給煤機(jī)驅(qū)動(dòng)滾筒軸材料應(yīng)選用潔凈度高的高級(jí)優(yōu)質(zhì)碳鋼或合金鋼，組織中不允許存在嚴(yán)重的非金屬夾雜物。同時(shí)，為了提高滾筒軸服役的強(qiáng)度和韌性，應(yīng)對(duì)材料進(jìn)行有效調(diào)質(zhì)熱處理，且組織中不允許出現(xiàn)大量網(wǎng)狀鐵素體和粗大魏氏組織。該斷裂滾筒軸在鍛造等熱加工過程中存在鍛造溫度偏高及冷卻速率偏慢等異常情況，且調(diào)質(zhì)熱處理不到位，進(jìn)而造成軸的強(qiáng)度和韌性不足。 

滾筒軸斷裂于直徑由70 mm向60 mm的變截面處，在變截面的根部存在明顯的機(jī)械加工退刀槽，軸體變截面根部應(yīng)進(jìn)行圓滑過渡，同時(shí)不應(yīng)存在退刀槽，以避免形成應(yīng)力集中。在皮帶給煤機(jī)的啟停過程中，驅(qū)動(dòng)滾筒軸會(huì)頻繁承受扭轉(zhuǎn)沖擊載荷的作用，當(dāng)軸體上應(yīng)力集中的變截面部位存在退刀槽等加工缺陷，及表層存在較大尺寸的非金屬夾雜物時(shí)，會(huì)破壞軸體的連續(xù)性，在啟停過程中的扭轉(zhuǎn)沖擊載荷作用下，變截面退刀槽處萌生裂紋，裂紋不斷擴(kuò)展，最終導(dǎo)致軸體斷裂。 

3.   結(jié)論與建議

皮帶給煤機(jī)驅(qū)動(dòng)滾筒軸的非金屬夾雜物較多，增大了軸材料的脆性；滾筒軸變截面處根部存在車削退刀槽，增加了該部位的應(yīng)力集中程度；軸的熱加工及熱處理不當(dāng)、組織狀態(tài)異常，造成軸的強(qiáng)度和韌性不足，脆性較大；在運(yùn)行過程中的循環(huán)扭轉(zhuǎn)載荷作用下，變截面退刀槽處表層夾雜物部位萌生裂紋，裂紋在脆性組織中快速擴(kuò)展，最終導(dǎo)致滾筒軸斷裂。 

建議選擇熱加工及熱處理合格的高級(jí)優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)鋼制作皮帶給煤機(jī)的驅(qū)動(dòng)滾筒軸；同時(shí)，給煤機(jī)使用過程中應(yīng)減少頻繁啟停，避免產(chǎn)生過載現(xiàn)象；定期進(jìn)行滾筒軸的檢查和維護(hù)保養(yǎng)。

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